Habang binibigyang-halaga ng mga bansa sa buong mundo ang pagtitipid ng enerhiya at pagbabawas ng emisyon, naging uso ang pag-unlad ng mga purong de-kuryenteng sasakyang bagong enerhiya. Bilang karagdagan sa pagganap ng baterya, ang kalidad ng katawan ay isa ring mahalagang salik na nakakaapekto sa hanay ng pagmamaneho ng mga bagong sasakyang pang-enerhiya. Ang pagtataguyod ng pagbuo ng magaan na mga istruktura ng katawan ng sasakyan at mga de-kalidad na koneksyon ay maaaring mapabuti ang komprehensibong hanay ng pagmamaneho ng mga de-koryenteng sasakyan sa pamamagitan ng pagbabawas ng bigat ng buong sasakyan hangga't maaari habang tinitiyak ang lakas at kaligtasan ng pagganap ng sasakyan. Sa mga tuntunin ng lightweighting ng mga sasakyan, ang steel-aluminum hybrid body ay isinasaalang-alang ang parehong lakas at pagbabawas ng timbang ng katawan, na nagiging isang mahalagang paraan upang makamit ang lightweighting ng katawan.
Ang tradisyonal na paraan ng koneksyon para sa pagkonekta ng mga aluminyo na haluang metal ay may mahinang pagganap ng koneksyon at mababang pagiging maaasahan. Ang self-piercing riveting, bilang isang bagong teknolohiya ng koneksyon, ay malawakang ginagamit sa industriya ng automotive at industriya ng pagmamanupaktura ng aerospace dahil sa ganap na kalamangan nito sa pagkonekta ng mga light alloy at composite na materyales. Sa nakalipas na mga taon, nagsagawa ang mga Chinese domestic scholars ng may-katuturang pananaliksik sa self-piercing riveting technology at pinag-aralan ang mga epekto ng iba't ibang paraan ng heat treatment sa pagganap ng TA1 industrial pure titanium self-piercing riveted joints. Napag-alaman na ang mga pamamaraan ng pagsusubo at pagsusubo ng init ay nagpabuti sa static na lakas ng TA1 pang-industriya na purong titanium self-piercing riveted joints. Ang magkasanib na mekanismo ng pagbuo ay sinusunod at nasuri mula sa pananaw ng daloy ng materyal, at ang pinagsamang kalidad ay nasuri batay dito. Sa pamamagitan ng mga pagsubok sa metallographic, napag-alaman na ang malaking plastic deformation area ay ginawang fiber structure na may tiyak na ugali, na nag-promote ng pagpapabuti ng yield stress at fatigue strength ng joint.
Ang pananaliksik sa itaas ay pangunahing nakatuon sa mga mekanikal na katangian ng mga joints pagkatapos ng riveting ng mga aluminum alloy plate. Sa aktwal na riveting production ng car body, ang mga bitak ng riveted joints ng aluminum alloy extruded profiles, lalo na ang high-strength aluminum alloys na may mataas na alloying element content, tulad ng 6082 aluminum alloy, ang mga pangunahing salik na naghihigpit sa paggamit ng prosesong ito sa katawan ng kotse. Kasabay nito, ang mga pagpapaubaya sa hugis at posisyon ng mga extruded na profile na ginamit sa katawan ng kotse, tulad ng baluktot at pag-twist, ay direktang nakakaapekto sa pagpupulong at paggamit ng mga profile, at tinutukoy din ang dimensional na katumpakan ng kasunod na katawan ng kotse. Upang makontrol ang baluktot at pag-twist ng mga profile at matiyak ang dimensional na katumpakan ng mga profile, bilang karagdagan sa istraktura ng mamatay, ang temperatura ng labasan ng mga profile at ang online na bilis ng pagsusubo ay ang pinakamahalagang salik na nakakaimpluwensya. Kung mas mataas ang temperatura ng labasan at mas mabilis ang bilis ng pagsusubo, mas malaki ang antas ng baluktot at pag-twist ng mga profile. Para sa mga profile ng aluminyo haluang metal para sa mga katawan ng kotse, ito ay kinakailangan upang matiyak ang dimensional na katumpakan ng mga profile at matiyak na ang haluang metal riveting ay hindi pumutok. Ang pinakasimpleng paraan para ma-optimize ang dimensional accuracy at riveting cracking performance ng alloy ay ang kontrolin ang crack sa pamamagitan ng pag-optimize sa heating temperature at aging process ng extruded rods habang pinapanatili ang materyal na komposisyon, die structure, extrusion speed, at quenching speed na hindi nagbabago. Para sa 6082 aluminyo haluang metal, sa ilalim ng premise na ang iba pang mga kondisyon ng proseso ay nananatiling hindi nagbabago, mas mataas ang temperatura ng pagpilit, mas mababaw ang coarse-grained layer, ngunit mas malaki ang pagpapapangit ng profile pagkatapos ng pagsusubo.
Ang papel na ito ay kumukuha ng 6082 aluminyo na haluang metal na may kaparehong komposisyon tulad ng bagay sa pananaliksik, gumagamit ng iba't ibang temperatura ng extrusion at iba't ibang proseso ng pagtanda upang maghanda ng mga sample sa iba't ibang estado, at sinusuri ang mga epekto ng temperatura ng extrusion at estado ng pagtanda sa riveting test sa pamamagitan ng riveting tests. Batay sa mga paunang resulta, ang pinakamainam na proseso ng pagtanda ay higit na tinutukoy upang magbigay ng gabay para sa kasunod na paggawa ng 6082 aluminum alloy body extrusion profile.
1 Mga pang-eksperimentong materyales at pamamaraan
Tulad ng ipinapakita sa Talahanayan 1, ang 6082 aluminum alloy ay natunaw at inihanda sa isang bilog na ingot sa pamamagitan ng semi-continuous casting. Pagkatapos, pagkatapos ng homogenization heat treatment, ang ingot ay pinainit sa iba't ibang temperatura at pinalabas sa isang profile sa isang 2200 t extruder. Ang kapal ng profile wall ay 2.5 mm, ang extrusion barrel temperature ay 440±10 ℃, ang extrusion die temperature ay 470±10 ℃, ang extrusion speed ay 2.3±0.2 mm/s, at ang profile quenching method ay malakas na paglamig ng hangin. Ayon sa temperatura ng pag-init, ang mga sample ay binibilang na 1 hanggang 3, kung saan ang sample 1 ay may pinakamababang temperatura ng pag-init, at ang kaukulang temperatura ng billet ay 470±5 ℃, ang katumbas na temperatura ng billet ng sample 2 ay 485±5 ℃, at ang temperatura ng sample 3 ay ang pinakamataas, at ang katumbas na temperatura ng billet ay 500±5 ℃.
Talahanayan 1 Sinusukat ang kemikal na komposisyon ng pansubok na haluang metal (mass fraction/%)
Sa ilalim ng kondisyon na ang iba pang mga parameter ng proseso tulad ng komposisyon ng materyal, istraktura ng mamatay, bilis ng pagpilit, bilis ng pagsusubo ay mananatiling hindi nagbabago, ang nasa itaas na No. 1 hanggang 3 na mga sample na nakuha sa pamamagitan ng pagsasaayos ng temperatura ng pag-init ng extrusion ay nasa edad na sa isang box-type resistance furnace, at ang aging system ay 180 ℃/6 h at 190 ℃/6 h. Pagkatapos ng pagkakabukod, ang mga ito ay pinalamig ng hangin, at pagkatapos ay riveted upang suriin ang impluwensya ng iba't ibang mga temperatura ng extrusion at pag-iipon ng mga estado sa riveting test. Ang riveting test ay gumagamit ng 2.5 mm makapal na 6082 alloy na may iba't ibang extrusion temperature at iba't ibang aging system bilang bottom plate, at 1.4 mm na makapal na 5754-O alloy bilang upper plate para sa SPR riveting test. Ang riveting die ay M260238, at ang rivet ay C5.3×6.0 H0. Bilang karagdagan, upang higit pang matukoy ang pinakamainam na proseso ng pag-iipon, ayon sa impluwensya ng temperatura ng extrusion at estado ng pag-iipon sa riveting crack, ang plate sa pinakamainam na temperatura ng extrusion ay pinili, at pagkatapos ay ginagamot sa iba't ibang temperatura at iba't ibang oras ng pagtanda upang pag-aralan ang impluwensya ng aging system sa riveting cracking, upang sa wakas ay makumpirma ang pinakamainam na sistema ng pagtanda. Ang isang high-power microscope ay ginamit upang obserbahan ang microstructure ng materyal sa iba't ibang mga temperatura ng extrusion, isang MTS-SANS CMT5000 series microcomputer-controlled electronic universal testing machine ay ginamit upang subukan ang mga mekanikal na katangian, at isang low-power microscope ang ginamit upang obserbahan ang riveted joints pagkatapos ng riveting sa iba't ibang estado.
2 Mga resulta ng eksperimento at talakayan
2.1 Epekto ng extrusion temperature at aging state sa riveting cracking
Ang sampling ay kinuha sa kahabaan ng cross section ng extruded profile. Pagkatapos ng magaspang na paggiling, pinong paggiling at pagpapakintab gamit ang papel de liha, ang sample ay kinain na may 10% NaOH sa loob ng 8 minuto, at ang produktong itim na kaagnasan ay pinunasan ng nitric acid. Ang coarse grain layer ng sample ay sinusunod gamit ang isang high-power microscope, na matatagpuan sa ibabaw sa labas ng rivet buckle sa nilalayong riveting position, tulad ng ipinapakita sa Figure 1. Ang average na coarse grain layer depth ng sample No. 1 ay 352 μm , ang average na coarse grain layer depth ng sample No. 5 μarm1 ay 5 μm1, ang average na lalim ng coarse grain layer ng sample No. sample No. 3 ay 31 μm. Ang pagkakaiba sa lalim ng coarse grain layer ay higit sa lahat dahil sa iba't ibang temperatura ng extrusion. Kung mas mataas ang temperatura ng extrusion, mas mababa ang deformation resistance ng 6082 alloy, mas maliit ang deformation energy storage na nabuo ng friction sa pagitan ng alloy at extrusion die (lalo na ang die working belt), at mas maliit ang recrystallization driving force. Samakatuwid, ang ibabaw ng magaspang na butil na layer ay mas mababaw; mas mababa ang temperatura ng extrusion, mas malaki ang paglaban sa pagpapapangit, mas malaki ang imbakan ng enerhiya ng pagpapapangit, mas madali itong i-recrystallize, at mas malalim ang coarse grain layer. Para sa 6082 alloy, ang mekanismo ng coarse grain recrystallization ay pangalawang recrystallization.
(a) Modelo 1
(b) Modelo 2
(c) Modelo 3
Figure 1 Kapal ng coarse grain layer ng extruded profiles sa pamamagitan ng iba't ibang proseso
Ang mga sample 1 hanggang 3 na inihanda sa iba't ibang temperatura ng extrusion ay nasa edad na 180 ℃/6 h at 190 ℃/6 h, ayon sa pagkakabanggit. Ang mga mekanikal na katangian ng sample 2 pagkatapos ng dalawang proseso ng pagtanda ay ipinapakita sa Talahanayan 2. Sa ilalim ng dalawang sistema ng pagtanda, ang lakas ng ani at lakas ng makunat ng sample sa 180 ℃/6 h ay makabuluhang mas mataas kaysa sa mga nasa 190 ℃/6 h, habang ang elongation ng dalawa ay hindi gaanong naiiba, na nagpapahiwatig na ang 190 ℃/6 h ay isang over-aging na paggamot. Dahil ang mga mekanikal na katangian ng 6 na serye ng aluminyo haluang metal ay nagbabago nang malaki sa pagbabago ng proseso ng pag-iipon sa ilalim ng estado ng pagtanda, hindi ito nakakatulong sa katatagan ng proseso ng produksyon ng profile at ang kontrol ng kalidad ng riveting. Samakatuwid, hindi angkop na gamitin ang estadong wala pang pagtanda upang makagawa ng mga profile ng katawan.
Talahanayan 2 Mga mekanikal na katangian ng sample No. 2 sa ilalim ng dalawang sistema ng pagtanda
Ang hitsura ng piraso ng pagsubok pagkatapos ng riveting ay ipinapakita sa Figure 2. Kapag ang No. 1 sample na may mas malalim na coarse-grained layer ay riveted sa peak aging state, ang ilalim na ibabaw ng rivet ay may halatang orange peel at mga bitak na nakikita ng mata, tulad ng ipinapakita sa Figure 2a. Dahil sa hindi pantay na oryentasyon sa loob ng mga butil, ang antas ng pagpapapangit ay magiging hindi pantay sa panahon ng pagpapapangit, na bumubuo ng isang hindi pantay na ibabaw. Kapag ang mga butil ay magaspang, ang hindi pantay ng ibabaw ay nagiging mas malaki, na bumubuo ng isang orange peel phenomenon na nakikita ng mata. Kapag ang sample ng No. 3 na may mas mababaw na coarse-grained na layer na inihanda sa pamamagitan ng pagtaas ng temperatura ng extrusion ay riveted sa peak aging state, ang ilalim na ibabaw ng rivet ay medyo makinis, at ang crack ay pinigilan sa isang tiyak na lawak, na makikita lamang sa ilalim ng mikroskopyo magnification, tulad ng ipinapakita sa Figure 2b. Kapag ang sample na No. 3 ay nasa over-aging na estado, walang cracking ang naobserbahan sa ilalim ng microscope magnification, tulad ng ipinapakita sa Figure 2c.
(a) Mga bitak na nakikita ng mata
(b) Kaunting bitak na nakikita sa ilalim ng mikroskopyo
(c) Walang mga bitak
Figure 2 Iba't ibang antas ng pag-crack pagkatapos ng riveting
Ang ibabaw pagkatapos ng riveting ay higit sa lahat sa tatlong estado, ibig sabihin, mga bitak na nakikita ng mata (may markang "×"), bahagyang mga bitak na nakikita sa ilalim ng mikroskopyo magnification (may markang "△"), at walang mga bitak (may markang "○"). Ang riveting morphology na resulta ng nasa itaas na tatlong sample ng estado sa ilalim ng dalawang aging system ay ipinapakita sa Talahanayan 3. Makikita na kapag ang proseso ng pagtanda ay pare-pareho, ang riveting cracking performance ng specimen na may mas mataas na extrusion temperature at thinner coarse grain layer ay mas mahusay kaysa sa specimen na may mas malalim na coarse grain layer; kapag ang coarse grain layer ay pare-pareho, ang riveting cracking performance ng over-aging state ay mas mahusay kaysa sa peak aging state.
Talahanayan 3 Nakaka-riveting na hitsura ng mga sample 1 hanggang 3 sa ilalim ng dalawang sistema ng proseso
Ang mga epekto ng grain morphology at aging state sa axial compression cracking behavior ng mga profile ay pinag-aralan. Ang estado ng stress ng materyal sa panahon ng axial compression ay pare-pareho sa self-piercing riveting. Nalaman ng pag-aaral na ang mga bitak ay nagmula sa mga hangganan ng butil, at ang mekanismo ng pag-crack ng Al-Mg-Si alloy ay ipinaliwanag ng formula.
Ang σapp ay ang stress na inilapat sa kristal. Kapag nag-crack, ang σapp ay katumbas ng tunay na halaga ng stress na tumutugma sa lakas ng makunat; Ang σa0 ay ang paglaban ng mga precipitates sa panahon ng intracrystalline sliding; Ang Φ ay ang stress concentration coefficient, na nauugnay sa laki ng butil d at ang slip width p.
Kung ikukumpara sa recrystallization, ang fibrous grain na istraktura ay mas nakakatulong sa pag-iwas sa pag-crack. Ang pangunahing dahilan ay ang laki ng butil d ay makabuluhang nabawasan dahil sa pagpipino ng butil, na maaaring epektibong mabawasan ang kadahilanan ng konsentrasyon ng stress Φ sa hangganan ng butil, at sa gayon ay pinipigilan ang pag-crack. Kung ikukumpara sa fibrous na istraktura, ang stress concentration factor Φ ng recrystallized alloy na may magaspang na butil ay humigit-kumulang 10 beses kaysa sa dating.
Kung ikukumpara sa peak aging, ang over-aging state ay mas nakakatulong sa cracking inhibition, na tinutukoy ng iba't ibang precipitation phase states sa loob ng alloy. Sa panahon ng peak aging, 20-50 nm 'β (Mg5Si6) phases ay namuo sa 6082 alloy, na may malaking bilang ng mga precipitates at maliliit na laki; kapag ang haluang metal ay nasa sobrang pagtanda, ang bilang ng mga namuo sa haluang metal ay bumababa at ang laki ay nagiging mas malaki. Ang mga precipitates na nabuo sa panahon ng proseso ng pagtanda ay maaaring epektibong humadlang sa paggalaw ng mga dislokasyon sa loob ng haluang metal. Ang puwersa ng pag-ipit nito sa mga dislokasyon ay nauugnay sa laki at dami ng bahagi ng yugto ng pag-urong. Ang empirical formula ay:
f ay ang bahagi ng dami ng namuo na bahagi; r ay ang laki ng phase; Ang σa ay ang enerhiya ng interface sa pagitan ng phase at ng matrix. Ang formula ay nagpapakita na ang mas malaki ang sukat ng precipitate phase at mas maliit ang volume fraction, mas maliit ang pinning force nito sa mga dislokasyon, mas madali para sa mga dislocation sa alloy na magsimula, at ang σa0 sa alloy ay bababa mula sa peak aging hanggang sa over-aging state. Kahit na bumaba ang σa0, kapag ang alloy ay napupunta mula sa peak aging hanggang sa over-aging na estado, ang σapp value sa oras ng pag-crack ng alloy ay mas bumababa, na nagreresulta sa isang makabuluhang pagbaba sa epektibong stress sa hangganan ng butil (σapp-σa0). Ang mabisang stress sa hangganan ng butil ng sobrang pagtanda ay humigit-kumulang 1/5 ng iyon sa peak aging, iyon ay, mas malamang na pumutok sa hangganan ng butil sa sobrang pagtanda, na nagreresulta sa mas mahusay na riveting performance ng haluang metal.
2.2 Pag-optimize ng temperatura ng extrusion at sistema ng proseso ng pagtanda
Ayon sa mga resulta sa itaas, ang pagtaas ng temperatura ng extrusion ay maaaring mabawasan ang lalim ng coarse-grained layer, at sa gayon ay pinipigilan ang pag-crack ng materyal sa panahon ng proseso ng riveting. Gayunpaman, sa ilalim ng premise ng ilang komposisyon ng haluang metal, extrusion die structure at extrusion process, kung ang extrusion temperature ay masyadong mataas, sa isang banda, ang baluktot at twisting degree ng profile ay lalala sa panahon ng kasunod na proseso ng pagsusubo, na ginagawang ang profile size tolerance ay hindi nakakatugon sa mga kinakailangan, at sa kabilang banda, ito ay magiging sanhi ng haluang metal na madaling ma-overburn ang materyal sa panahon ng extrusion. Isinasaalang-alang ang riveting state, proseso ng laki ng profile, window ng proseso ng produksyon at iba pang mga kadahilanan, ang mas angkop na temperatura ng extrusion para sa haluang ito ay hindi bababa sa 485 ℃, iyon ay, sample No. 2. Upang makumpirma ang pinakamainam na sistema ng proseso ng pagtanda, ang proseso ng pagtanda ay na-optimize batay sa sample No. 2.
Ang mga mekanikal na katangian ng ispesimen No. 2 sa iba't ibang oras ng pagtanda sa 180 ℃, 185 ℃ at 190 ℃ ay ipinapakita sa Figure 3, na kung saan ay lakas ng ani, lakas ng makunat at pagpahaba. Tulad ng ipinapakita sa Figure 3a, sa ilalim ng 180 ℃, ang oras ng pagtanda ay tumataas mula 6 h hanggang 12 h, at ang lakas ng ani ng materyal ay hindi bumababa nang malaki. Sa ilalim ng 185 ℃, habang ang oras ng pagtanda ay tumataas mula 4 h hanggang 12 h, ang lakas ng ani ay unang tumataas at pagkatapos ay bumababa, at ang oras ng pagtanda na tumutugma sa pinakamataas na halaga ng lakas ay 5-6 h. Sa ilalim ng 190 ℃, habang tumataas ang panahon ng pagtanda, unti-unting bumababa ang lakas ng ani. Sa pangkalahatan, sa tatlong aging temperatura, mas mababa ang temperatura ng pagtanda, mas mataas ang peak strength ng materyal. Ang mga katangian ng tensile strength sa Figure 3b ay pare-pareho sa yield strength sa Figure 3a. Ang pagpahaba sa iba't ibang temperatura ng pagtanda na ipinapakita sa Figure 3c ay nasa pagitan ng 14% at 17%, na walang malinaw na pattern ng pagbabago. Ang eksperimentong ito ay sumusubok sa peak aging sa over-aging stage, at dahil sa maliliit na eksperimentong pagkakaiba, ang error sa pagsubok ay nagiging sanhi ng hindi malinaw na pattern ng pagbabago.
Fig.3 Mga mekanikal na katangian ng mga materyales sa iba't ibang temperatura ng pagtanda at panahon ng pagtanda
Matapos ang pag-iipon ng paggamot sa itaas, ang pag-crack ng riveted joints ay summarized sa Table 4. Makikita mula sa Table 4 na sa pagtaas ng oras, ang crack ng riveted joints ay pinipigilan sa isang tiyak na lawak. Sa ilalim ng kondisyon ng 180 ℃, kapag ang oras ng pagtanda ay lumampas sa 10 h, ang hitsura ng riveted joint ay nasa isang katanggap-tanggap na estado, ngunit hindi matatag. Sa ilalim ng kondisyon ng 185 ℃, pagkatapos ng pagtanda ng 7 h, ang hitsura ng riveted joint ay walang mga bitak at ang estado ay medyo matatag. Sa ilalim ng kondisyon ng 190 ℃, ang hitsura ng riveted joint ay walang mga bitak at ang estado ay matatag. Mula sa mga resulta ng riveting test, makikita na ang riveting performance ay mas mahusay at mas matatag kapag ang haluang metal ay nasa isang over-aged na estado. Kasabay ng paggamit ng body profile, ang riveting sa 180 ℃/10~12 h ay hindi nakakatulong sa kalidad ng katatagan ng proseso ng produksyon na kinokontrol ng OEM. Upang matiyak ang katatagan ng riveted joint, ang oras ng pagtanda ay kailangang higit pang pahabain, ngunit ang pag-verify ng oras ng pagtanda ay hahantong sa pagbawas ng kahusayan sa produksyon ng profile at pagtaas ng mga gastos. Sa ilalim ng kondisyon ng 190 ℃, ang lahat ng mga sample ay maaaring matugunan ang mga kinakailangan ng riveting cracking, ngunit ang lakas ng materyal ay makabuluhang nabawasan. Ayon sa mga kinakailangan ng disenyo ng sasakyan, ang lakas ng ani ng 6082 haluang metal ay dapat garantisadong mas malaki kaysa sa 270 MPa. Samakatuwid, ang temperatura ng pag-iipon ng 190 ℃ ay hindi nakakatugon sa mga kinakailangan sa lakas ng materyal. Kasabay nito, kung ang lakas ng materyal ay masyadong mababa, ang natitirang kapal ng ilalim na plato ng riveted joint ay magiging masyadong maliit. Pagkatapos ng pagtanda sa 190 ℃/8 h, ang riveted cross-sectional na mga katangian ay nagpapakita na ang natitirang kapal ay 0.26 mm, na hindi nakakatugon sa index na kinakailangan ng ≥0.3 mm, tulad ng ipinapakita sa Figure 4a. Isinasaalang-alang ang komprehensibong, ang pinakamainam na temperatura ng pagtanda ay 185 ℃. Pagkatapos ng pagtanda sa loob ng 7 h, ang materyal ay maaaring matatag na matugunan ang mga kinakailangan sa riveting, at ang lakas ay nakakatugon sa mga kinakailangan sa pagganap. Isinasaalang-alang ang katatagan ng produksyon ng proseso ng riveting sa welding workshop, ang pinakamainam na oras ng pagtanda ay iminungkahi na matukoy bilang 8 h. Ang mga cross-sectional na katangian sa ilalim ng sistemang ito ng proseso ay ipinapakita sa Figure 4b, na nakakatugon sa mga kinakailangan sa interlocking index. Ang kaliwa at kanang interlock ay 0.90 mm at 0.75 mm, na nakakatugon sa mga kinakailangan sa index na ≥0.4 mm, at ang ilalim na natitirang kapal ay 0.38 mm.
Talahanayan 4 Pag-crack ng sample No. 2 sa iba't ibang temperatura at iba't ibang oras ng pagtanda
Fig.4 Mga cross-sectional na katangian ng riveted joints ng 6082 bottom plates sa iba't ibang aging states
3 Konklusyon
Kung mas mataas ang extrusion temperature ng 6082 aluminum alloy profiles, mas mababaw ang surface coarse-grained layer pagkatapos ng extrusion. Ang mas mababaw na kapal ng coarse-grained na layer ay epektibong makakabawas sa stress concentration factor sa hangganan ng butil, sa gayo'y pinipigilan ang riveting cracking. Natukoy ng eksperimental na pananaliksik na ang pinakamainam na temperatura ng extrusion ay hindi bababa sa 485 ℃.
Kapag ang kapal ng coarse-grained layer ng 6082 aluminum alloy profile ay pareho, ang epektibong stress ng grain boundary ng alloy sa over-aging state ay mas mababa kaysa sa peak aging state, ang panganib ng pag-crack sa panahon ng riveting ay mas maliit, at ang riveting performance ng alloy ay mas mahusay. Isinasaalang-alang ang tatlong salik ng riveting stability, riveted joint interlocking value, heat treatment production efficiency at economic benefits, ang pinakamainam na aging system para sa haluang metal ay tinutukoy na 185℃/8h.
Oras ng post: Abr-05-2025
